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徐向陽教授團隊《薄壁行星輪滾針軸承載荷分布的快速計算方法》

2022-12-21

原創(chuàng) | 智能傳動研究中心ITRC


隨著行星傳動系統(tǒng)的快速發(fā)展,越來越多的行星輪設(shè)計成薄壁結(jié)構(gòu),以降低高速離心帶來的慣性力,同時還能適配尺寸更大的滾針軸承,以提升傳動系統(tǒng)的功率密度和可靠性,并獲得更緊湊的結(jié)構(gòu)布置。盡管如此,行星輪的薄壁設(shè)計將降低結(jié)構(gòu)剛度,使其容易發(fā)生形變,并進(jìn)一步影響軸承載荷分布及使用壽命。針對這一問題,北航智能傳動研究中心(ITRC)聯(lián)合德國波鴻魯爾大學(xué)工業(yè)與車輛傳動研究所開展了深入研究,提出了一種快速計算薄壁行星輪內(nèi)圈變形及其滾針軸承載荷分布的數(shù)值模型。


一、行星輪滾針軸承簡介



如圖1所示,典型的簡單行星排是由三個中心構(gòu)件(太陽輪、齒圈、行星架)和多個行星輪組組成,其中行星輪組包括行星齒輪、行星輪軸、行星輪擋圈及滾針軸承。與常見的深溝球及圓錐滾子軸承不同,行星輪滾針軸承通常不具備專用內(nèi)外圈,其滾道分別為行星輪軸外圈和行星齒輪內(nèi)孔。從行星排的結(jié)構(gòu)布置形式不難看出,行星輪承受的載荷最為復(fù)雜,既要承受來自太陽輪和齒圈的齒面三維分布嚙合力,還要承受來自軸承的支撐作用力。這些作用力都將導(dǎo)致薄壁行星輪發(fā)生形變,并影響軸承載荷分布和壽命;然而這些作用力相互耦合且軸承接觸狀態(tài)未知,這對行星輪變形和滾針軸承受力計算提出了挑戰(zhàn)。


算提出了挑戰(zhàn)。


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圖1:典型簡單行星排基本結(jié)構(gòu)示意圖


二、建模方法


針對上述問題,研究團隊提出了一種將曲梁理論和傳遞矩陣法相結(jié)合的建模方法,用于求解計算行星輪內(nèi)圈的變形及軸承載荷分布。具體思路為:基于行星輪齒面和軸承的受力,將行星輪內(nèi)圈離散為多個曲梁,其中離散的依據(jù)在于滾針的接觸位置和齒面載荷的分布;基于是否承受載荷,曲梁還將進(jìn)一步分為點曲梁和具有一定弧長的曲梁,其中點曲梁用于引入行星輪外部載荷(齒輪接觸力或軸承支撐力),而具有一定弧長的曲梁則用于構(gòu)建曲梁兩端受力和變形的函數(shù)關(guān)系,并用傳遞矩陣的方式進(jìn)行數(shù)學(xué)描述;結(jié)合各曲梁所在的圓周角度,對它們進(jìn)行連接,從而建立薄壁行星輪柔性內(nèi)圈的數(shù)值模型,整個建模過程如圖2所示。另外,需要指出的是,在模型搭建過程中,齒輪嚙合力是預(yù)先求解的,該結(jié)果來源于基于切片理論的齒面接觸模型,而由于軸承各滾針的初始接觸狀態(tài)未知,我們將其等效為一個彈簧剛度單元。


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圖2:求解薄壁行星輪內(nèi)圈變形的建模方法



基于上述模型,可求解得到行星輪內(nèi)圈的變形,結(jié)合ISO/TR 16281和滾針切片思想,可以求解滾針軸承的接觸應(yīng)力及使用壽命。


三、結(jié)果分析



1)模型驗證


為驗證所提出建模方法的有效性,我們搭建了相應(yīng)的有限元模型進(jìn)行了對比分析。仿真結(jié)果表明兩個模型計算得到的行星輪內(nèi)圈變形結(jié)果非常接近,其中數(shù)值模型得到的最大變形量為24.73μm,而有限元模型為23.92μm,誤差不到3.5%,如圖3所示。數(shù)值模型得到的滾針軸承接觸應(yīng)力分布也和有限元模型具有良好的一致性,驗證了模型的正確性。此外,在我們仿真分析中發(fā)現(xiàn),執(zhí)行一次有限元仿真通常需要數(shù)周,而數(shù)值模型則只需要幾分鐘,這也進(jìn)一步反映了我們所構(gòu)建模型在計算速度上的優(yōu)勢。


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圖3:(a)行星輪變形有限元仿真結(jié)果,(b)兩種模型的行星輪內(nèi)圈變形對比


2)剛性行星輪和柔性行星輪對比


在以往的研究中,大多數(shù)人把行星輪考慮為剛性體,為驗證該假設(shè)的準(zhǔn)確性,圖4展示了剛性和柔性斜齒行星輪內(nèi)圈的滾針軸承載荷分布結(jié)果。其中橫坐標(biāo)為行星輪內(nèi)圈的角位置,其定義如圖4(a)所示,初始位置設(shè)定為水平朝右,逆時針方向為正;在該角位置坐標(biāo)定義下,齒圈和太陽輪嚙合區(qū)域分別位于90°和270°附近。
仿真結(jié)果表明,兩種內(nèi)圈的應(yīng)力集中位置具有明顯區(qū)別,其中剛性內(nèi)圈位于兩斜側(cè)位置(135°和225°),而柔性內(nèi)圈則位于嚙合區(qū)域下方(90°和270°)。產(chǎn)生兩者差異的原因在于:在行星輪齒面載荷作用下,剛性行星輪將做整體偏轉(zhuǎn),而柔性行星輪則依據(jù)實際載荷發(fā)生形變。對于薄壁行星輪,位于嚙合區(qū)域位置的部分更易發(fā)生變形,從而使得齒面載荷直接傳遞至最近滾針。因此,薄壁行星輪的滾針軸承載荷分布計算無法采用剛性內(nèi)圈進(jìn)行簡化,這會帶來嚴(yán)重誤差。


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圖4:(a)行星輪內(nèi)圈位置角定義;(b)剛性和(c)柔性行星輪內(nèi)圈的滾針軸承載荷分布


3)行星輪螺旋角影響


從上圖可以看出,滾針軸承的載荷分布沿寬度方向并非均布,這主要是由齒面載荷分布影響,即斜齒行星輪的齒面嚙合力存在偏載。因此,可以預(yù)測,行星輪的螺旋角將對滾針軸承載荷分布產(chǎn)生影響。圖5展示了當(dāng)行星排傳遞扭矩不變的情況下,不同行星輪螺旋角對應(yīng)的滾針軸承載荷分布,可以看出,隨著螺旋角的減小,載荷沿寬度方向分布更為均勻。此外,接觸區(qū)域也會隨之?dāng)U大,對應(yīng)的最大接觸應(yīng)力相應(yīng)減小。因此,行星輪螺旋角的增加對于軸承壽命是不利的,容易造成滾針軸承局部出現(xiàn)應(yīng)力集中。


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圖5:不同行星輪螺旋角下的滾針軸承載荷分布


4)行星輪輪緣厚度影響


從上述分析結(jié)果可知,行星輪的柔度會影響軸承載荷分布以及壽命,而行星輪的輪緣厚度則是影響行星輪柔度的關(guān)鍵因素,為探究其影響,我們分析了不同輪緣厚度/齒高比(X1)下的滾針軸承壽命(圖6)和載荷分布(圖7)。結(jié)果表明,對于不同的行星輪螺旋角,存在一個最佳的輪緣厚度參數(shù)。如果壁厚過小,軸承壽命急劇降低,對應(yīng)嚙合區(qū)域下方的滾針出現(xiàn)嚴(yán)重應(yīng)力集中;而如果壁厚過大,此時行星輪內(nèi)圈可近似為剛性體,雖然不會在嚙合區(qū)域下方出現(xiàn)應(yīng)力集中,但軸承受載區(qū)域變小,并在其他位置出現(xiàn)應(yīng)力集中。
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圖6:行星輪輪緣厚度對滾針軸承壽命的影響

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圖7:(a)直齒和(b)斜齒(β=10°)行星輪不同輪緣厚度下滾針軸承載荷分布


5)軸承間隙影響


間隙是滾針軸承設(shè)計過程中的一個重要參數(shù),圖8展示了直齒和斜齒行星輪不同輪緣厚度下,軸承壽命和間隙的關(guān)系。結(jié)果表明,如果行星輪壁厚過薄(X1=0.5),間隙越大,軸承壽命越高,這主要因為間隙的增加會使嚙合區(qū)域下方的滾子發(fā)生滯后接觸,從而降低該區(qū)域的應(yīng)力峰值,改善軸承載荷分布。如果厚度適中(X1=1.0、1.5),間隙的增加會使軸承壽命先增加后降低,其中壽命增加也可歸功于嚙合區(qū)域下方應(yīng)力集中的改善,但繼續(xù)增加間隙將使軸承承載區(qū)域減少,反而不利于軸承使用壽命。而對于輪緣厚度較大(X1≥2.0)的情況,類似的,間隙的增加也將進(jìn)一步減少軸承的參與承載區(qū)域,從而降低軸承壽命。
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圖8:(a)直齒和(b)斜齒(β=10°)行星輪不同輪緣厚度下間隙對壽命影響規(guī)律


四、結(jié)論


1.通過聯(lián)合曲梁理論和傳遞矩陣法,構(gòu)建了計算薄壁行星輪變形和滾針軸承載荷分布的數(shù)值模型,該模型仿真結(jié)果和有限元模型吻合度高,但計算效率可以大幅提升。

2.對于薄壁行星輪,剛性齒圈的假設(shè)無法正確求解滾針軸承載荷分布,更無法反映因結(jié)構(gòu)變形導(dǎo)致的齒面載荷到滾針軸承的傳遞行為。

3.行星輪螺旋角的增加會降低薄壁行星輪滾針軸承壽命,主要原因在于斜齒行星輪齒面載荷會導(dǎo)致滾針軸承出現(xiàn)偏載和局部應(yīng)力集中。

4.行星輪輪緣厚度會對滾針軸承載荷分布及壽命顯著影響,對于不同的螺旋角,存在一個最優(yōu)厚度,得到最大的使用壽命及對應(yīng)的最佳載荷分布。

5.軸承間隙對軸承壽命的影響與行星輪輪緣厚度有關(guān),壁厚過小,間隙增加可以增加軸承壽命,壁厚過大則反之;壁厚適中時,同樣存在一個最優(yōu)間隙。


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文章獲取:DOI:https://doi.org/10.1016/j.ijmecsci.2022.108019


引用詞條

參考文獻(xiàn)格式:Peng Dong, Junbin Lai, Wei Guo, Peter Tenberge, Xiangyang Xu, Yanfang Liu, Shuhan Wang.An analytical approach for calculating thin-walled planet bearing load distribution. International Journal of Mechanical Sciences, 2023, 108019.

本公眾號發(fā)布所有消息解釋權(quán)歸智能傳動研究中心ITRC(Intelligent Transmission Research Center)所有,詳細(xì)研究工作請咨詢:

董鵬副教授,peng.dong@buaa.edu.cn;

賴俊斌博士,laijunbin5@163.com

DOI:https://doi.org/10.1016/j.ijmecsci.2022.108019


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